- А – ширина сплошной бетонной полосы между кормушкой и каналом, предотвращающая попадание корма в канал, составляет А = 0,20–0,25 м [14];
- = 2⁄3 ширины кормушки, занимаемой головой животного при кормлении, м; = 0,2 м.
Тогда
Вк ≥1,15 −(0,2 + 0,2) = 0,75 м.
Принимаем Вк = 0,8 м.
Начальная глубина самотечного канала, м,
Нн.к. = ∆ℎ+ ℎ+ ℎсл + ℎзап. (10.40)
-
где ℎ – минимальная (начальная) глубина потока, при которой возможно движение навоза по каналу, м;
-
ℎсл – толщина слоя жидкости над порожком (слив) (ℎсл = 0,05–0,1 м);
-
ℎзап – высота «запаса», т.е. минимально допустимое расстояние от наивысшего уровня навоза в начале канала до решетчатого пола (ℎзап = 0,3–0,35 м);
-
∆ℎ – превышение высоты порожка над дном канала в начальной его части, (∆ℎ= 0,05–0,1 м);
∆ℎ= ℎпор − ,
- где = д∙ к– разность отметок начала и конца канала; д– уклон дна канала (для самотечных каналов д= 0,006). Конечная глубина самотечного канала, м,
Нк.к = ℎпор + ℎсл + ℎзап + ℎ , (10.41)
где ℎпор – высота порожка, м; ℎпор = 0,10–0,15 м.
Начальная (минимальная) глубина потока h 0, при которой возможно течение навоза по плоскости сдвига, определяется его реологическими свойствами (ползучесть, текучесть).
ℎ = 2 к /( ), (10.42)
где – предельное напряжение сдвига, Па; = 0,9 Н/м2 [14]; к– длина канала, м, составляет к= 38,5 м.
2 ∙0,9 ∙38,5
ℎ = = 0,025 м.
1050 ∙9,81
Тогда
Ннк = 0,1 + 0,025 + 0,1 + 0,35 = 0,575 м.
Принимаем Ннк = 0,6 м.
Нк.к = 0,15 + 0,1 + 0,35 + 0,025 = 0,625 м.
Принимаем Нк.к = 0,65 м.
Начальная и конечная глубина поперечного коллектора
Нкол.н = Нкк + (0,35 … 0,40), (10.43)
Нкол.к = Нкол.н + кол ∙ д , (10.44)
где кол – длина коллектора, м; принимаем равной ширине
свинарника, кол = 18,0 м;
д – уклон дна коллектора ( д = 0,01).
Тогда
Нкол.н = 0,65 + 0,35 = 1,0 м.
Нкол.к = 1,0 + 18 ∙0,01 = 1,0 + 0,18 = 1,18 м.
Принимаем Нкол.к = 1,2 м.
Расчет линии транспортирования навоза
Объемная подача насосной станции, м3 /ч,
н.с. = сут ∙Кч, (10.45)
∙Тсут
где Тсут – продолжительность работы насосной станции
в течение суток, Тсут = 8 ч;
Кч – коэффициент неравномерности часовой подачи, Кч = 4–5.
Тогда
н.с. = 15000 ∙5 = 8,92 м /ч.
1050 ∙8
Принимаем н.с.= 9,0 м3/ч. ( н.с.= 0,0025 м3/с). Принимаем диаметр магистрального навозопровода тр= 0,125м, т. к. всоответствии с рекомендациями [20] он должен быть не менее 0,1 м.
Линейная скорость потока навоза в трубопроводе,
н.с. = 4 ∙0,0025
н = 4 ∙ ∙ 2 = 0,2 м/с. (10.46)
тр 3,14 ∙0,125 2
Критерий Рейнольдса для структурированных жидкостей, к которым относится жидкий навоз,
1
стр = н + 0 , (10.47)
∙н ∙ тр 6 ∙ ∙н 2
где н– динамическая вязкость навоза, Па∙с.
1 1
= = 135.
стр = , + , 0,0074
∙, ∙, ∙ ∙,
Коэффициент сопротивления перемещению навоза
64
= = 64 = 0,47. (10.48)
135
стр
Потери давления на трение в магистральном навозопроводе
∙ тр ∙ н 2 100 ∙0,2 2
∆Рт = = 0,47 ∙ = 0,766 м. (10.49)
тр 2 0,125 ∙2 ∙9,81
где тр– длина магистрального навозопровода, м.
